GYZF4 200*450*47 GPZ(SX)6.0板式盆式橡膠支座廠家151-3082-8567

GPZ(SX)6.0橡膠支座到工地后還用檢測嗎？通常是不作為用,廠家在橡膠支座制造時,都要通過質量檢驗部門應按產品圖樣、技術條件檢驗GPZ(SX)6.0橡膠支座及各部件產品質量，檢驗**后，簽 發(fā)產品**證書，方可出廠。我們應逐個進行整體GPZ(SX)6.0橡膠支座和部件裝配質量及外觀質量的檢驗。 標志、包裝、儲存和運輸 .聚四氟乙烯板 聚四氟乙烯板應裝于塑料袋中，外用紙箱或木箱包裝。每箱產品應附有產品**證。**證上 標明產品**號、規(guī)格型號、數量、生產廠名、檢驗員和制造日期。聚四氟乙烯板應呈包裝狀態(tài)平放在清潔并不受陽光直接照射的庫房內。 產品在運輸中應防止撞擊和日曬雨淋。 .硅脂 硅脂的標志、包裝、儲存和運輸應符合HG／T 0的有關規(guī)定。

GPZ(SX)6.0橡膠支座 每個GPZ(SX)6.0橡膠支座應有標志**，其內容應包括：產品名稱、規(guī)格型號、主要技術指標 （設計承載力、位移量）、生產廠名、出廠編號和出廠日期。 每個GPZ(SX)6.0橡膠支座應有包裝，包 裝應牢固可靠。箱外應注明產品名稱、規(guī)格、制造日期、體積和質量。箱內應附有產品**證和使用說明書。箱內技術文件須裝入封口的塑料袋中以防受潮。 GPZ(SX)6.0橡膠支座儲存、運輸中應避免陽光直接 照曬、雨雪浸淋，并保持清潔，嚴禁與酸、堿、油類、有機溶劑等可影響GPZ(SX)6.0橡膠支座質量的物質相接觸，距熱源應在m以外。 安裝和養(yǎng)護 .安裝準備 盆式GPZ(SX)6.0橡膠支座下面建議設置支 承墊石，并按GPZ(SX)6.0橡膠支座底板地腳螺栓間距與底柱規(guī)格預留螺栓孔位置，要 求支承墊石表面平整 ，施工時支承墊石頂面的標高要注意預留GPZ(SX)6.0橡膠支座底板下環(huán)氧砂漿墊層厚度，GPZ(SX)6.0橡膠支 座底板以外墊石做成坡面，以防積水。GPZ(SX)6.0橡膠支座安裝前方可開箱，并檢查GPZ(SX)6.0橡膠支 座各部件及裝箱清單，GPZ(SX)6.0橡膠支座安裝前不得隨意拆卸GPZ(SX)6.0橡膠支座。 .安裝步驟與注意事項 在GPZ(SX)6.0橡膠支座設計位置處劃出**線，同時在GPZ(SX)6.0橡膠支座頂、底板上也標出**線。 將地腳螺栓穿入底板（頂板）地腳螺栓孔并旋入底柱內，底板和底柱之間墊以直徑略大于底柱直徑的橡膠墊圈。

GPZ(SX)6.0橡膠支座就位對中并調整水平后，用環(huán)氧砂漿或高標號砂漿灌注地腳螺栓孔及GPZ(SX)6.0橡膠支座底板墊層。待砂 漿硬化后拆除調整GPZ(SX)6.0橡膠支座水平用的墊塊，并用環(huán)氧砂漿填滿墊塊位置，環(huán)氧砂漿要求灌注密實。。 當GPZ(SX)6.0橡膠支座采用焊接 連接時，在GPZ(SX)6.0橡膠支座頂、底板相應位置處預埋鋼板，GPZ(SX)6.0橡膠支座就位后用對稱斷續(xù)方式焊 接。焊接時注意防止溫度過高時對橡膠板、聚四氟乙烯板的影響。焊接后要在焊接部位做放銹處理。

如T梁采用盆式GPZ(SX)6.0橡膠支座，施工安裝時在梁端應采取臨時支撐措施，以防T梁側傾。待兩片T梁間 橫隔板焊成整體后，方可拆卸臨時支撐。 活動GPZ(SX)6.0橡膠支座開箱后要注意對聚四氟乙烯板和不 銹鋼滑板的保護，防止劃傷和贓物粘附于不銹鋼滑板與聚四氟乙烯滑板表面，并注意檢查0-硅脂是否注滿。 GPZ(SX)6.0橡膠支座**線與主梁**線應重合或平行，單向活動GPZ(SX)6.0橡膠支座安裝時，上、下 導向塊必須保持平行，交叉角不得大于'。 連續(xù)梁橋等在實行體系轉換切割臨時錨固裝置時，必須采取隔熱措施，以免損壞橡膠板和聚四氟乙烯板。 .養(yǎng)護 盆式GPZ(SX)6.0橡膠支座使用期間內按有關養(yǎng)護規(guī)范定期檢查與養(yǎng)護。

GYZF4 200*450*47板式橡膠支座用什么樣,GYZF4 200*450*47板式橡膠支座的鋼板的表面處理宜采用拋丸，將表面氧化皮除凈。不宜采用酸洗，酸洗除污染環(huán)境外，還易生銹，加水洗、中和、烘干(甩干)工序時，又使工藝復雜，質量穩(wěn)定性差，還易形成氫脆，降低鋼的力學性能。GYZF4 200*450*47板式橡膠支座鋼板*定要校平，以保證支座內中間膠層厚度均勻。表面處理和校平后，除檢查表面粗糙度、潔凈度和平面度外，還要看是否帶有毛刺。GYZF4 200*450*47板式橡膠支座鋼板涂粘接劑時，除保證涂前的潔凈外，更要保證涂刷均勻，涂后不被污染和受潮，要干燥后方可使用。當GYZF4 200*450*47板式橡膠支座膠料在配制時*定要稱量準確，否則再科學的配方設計，再嚴格的工藝控制都沒有用。膠料要車車檢，**否做好標識，防止用錯。板式橡膠支座的每層膠片的用量*定要準確，如果膠片的厚度控制的很好，可按尺寸下料。如果厚度控制不合適，每層膠片要按所需重量進行稱量，*片不夠需要添加時，添的膠要均分成幾塊硫化，以免鋼板傾斜或變形。如果膠層厚需減少重量，要在邊緣部位均勻地去膠，以保證支座分層均勻。支座的每*層均相當于*個板式支座，分層不均勻時相對于把不同形狀系數的支座疊在*起使用，形狀系數小的(膠層厚的)抗壓彈性模量小，變形大，會早期失效。

GYZF4 200*450*47板式橡膠支座在進行硫化時*定要嚴格按工藝進行。硫化壓力直接影響硫化橡膠的性能。另外，對于硫化的溫度和時間也要特別注意控制，特別在寒冷天氣時，由于環(huán)境溫度低，設備和模具散熱快，在工藝上和夏天*樣的溫度和時間要求，有時可能產生欠硫。設計氟板支座模具時要注意儲脂坑的方向。出廠時對GYZF4 200*450*47板式橡膠支座檢測**才能出廠我們對于天然橡膠膠料的檢測。應用新配方、新材料時要做全項檢測。穩(wěn)定后對每車膠料進行力學性能常規(guī)檢測。

GYZF4 200*450*47板式橡膠支座成品檢測

(1)，上下保護層厚度要**。太薄了汽不到保護作用。太厚了在使用時保護層會出現很大的變形。(2)，側保護層質量。側保護層在支座使用中是*易出問題的部位，絕不可以有破損、裂紋、缺膠、露鐵、起鼓，也決不允許用502等膠水來修補。

(3)，壓力測試時同時檢測中間膠層厚度，必要時解剖。 (4)，膠與鋼板的粘接。支座的承載能力，主要是通過鋼板對膠層側向流動的約束來實現的。所以，*定要保證粘接質量。

(5)，與氟板配套的不銹鋼不可有劃傷，否則，不但增加支座滑移時的阻力，還會過快磨損。作為**有著名橡膠支座生產企業(yè),生產出合適質量的板式橡膠支座，但要保證每*塊都做**很難。因為產品規(guī)格多，使用材料多，生產工序多，

操作人員多，有*個環(huán)節(jié)沒做好就會影響成品質量。所以，要保證GYZF4 200*450*47板式橡膠支座質量的*致性，必須細化生產過程中的管理，每個崗位，每個環(huán)節(jié)，都要有明確的質量要求、工藝要求和工作標準，有檢查考核制度并落到實處。另外，產品的檢測頻次不能太低，包括成品的檢測，通過檢測記錄要能真實地反映產品及生產過程的質量水平。

2014年我們專業(yè)提供大型橋梁盆式橡膠支座更換,這幾年到了橡膠支座更換期,很多大型橋梁都要更換GPZ或QZ盆式橡膠支座,我們提供盆式橡膠支座定制服務,例如:江蘇某大橋分左右雙幅設置，單幅橋面寬度為2×9米+1.5米，雙車道設計。主橋分為三跨(2×33米+45米)，邊跨采用鋼筋砼懸臂梁，中跨采用預應力砼吊梁。設計荷載為汽-20，掛-100。在2014年的橋梁日常檢查過程中發(fā)現橋梁中央分隔帶路緣石擠壓開裂，呈外傾。為進*步查明受損原因，如東市公路管理處委托上海同濟大學橋梁檢測**對該橋進行了*次特檢，檢測內容包括動、靜荷載試驗以及動力特性參數測試。旨在了解橋梁目前工況和中央分隔帶路緣石受損原因。后經檢測橋梁技術狀況良好，出現的中央分隔帶路緣石受損原因主要為左右兩半幅振動強度和幅度的不同引起的豎向振動造成。同時在檢查中發(fā)現橋梁板式橡膠支座老化，且存在*定的剪切變形。根據檢測結果，聽取了有關**的意見，決定更換GPZ5.0SX盆式橡膠支座，同時對橋梁的中分帶進行維修。

我們現在對于大型橋梁的GPZ5.0SX盆式橡膠支座更換，對GPZ5.0SX盆式橡膠支座施工設備和施工工藝的要求很高，在南通尚屬首次。作為橋梁的管養(yǎng)單位，南通市區(qū)公路管理站橋梁技術人員多次到周邊省市充分了解目前橋梁GPZ5.0SX盆式橡膠支座更換的相關技術和工程施工力量，*終通過招投標方式確定由北京中技天建建筑工程公司中標施工。橋梁支座更換工程的頂升作業(yè)采用了德*先進的恩派克頂升中控設備，同步頂升法更換作業(yè)，頂升作業(yè)做到橫向7片梁在頂升過程中壓力和位移的雙控同步。該設備的精度誤差不超過0.5毫米。整個工程通過兩個月的施工，目前已經順利竣工，并通過了**組的驗收。

鐵路橋涵中可以使用哪種盆式橡膠支座: 鐵路橋涵設計規(guī)范(TBJ2—85)規(guī)定橋梁跨度L>24m采用 盆式橡膠支座,究其原因:*是板式橡膠支座在我*鐵路橋梁上使用歷史不長,限制在*定范圍內有利于逐步積累經驗,更重要的原因可能是預應力梁在恒,活載作用下,結構變形比較復雜,板式橡膠支座能否適應需要還有進*步研究的必要.盆式橡膠支座作為大跨度橋梁支座有其突出的優(yōu)越性,承載力高達萬噸,水平和轉角變形量可適應任何大跨度橋式的需要,且鋼料省,性能好, 是目前其他支座所代換不了的.然而用在中等跨度承載能力公要求300t以下的簡支橋梁上,則有”殺雞用牛刀”之感,相對板式橡膠支座而言,其構造復雜,部件較多造價較高  C. 球冠圓板式支座: 球冠圓板橡膠支座是改進后的圓形板式支座。其中間層橡膠和 鋼板布置與圓形板式橡膠支座完全相同，而在支座頂面用純橡膠制成球形表面，球 面**橡膠*大厚度為4－13mm，球面邊緣15mm，以適應3％到4％縱橫坡下，梁與支座接觸面的**趨于圓形板式橡膠支座的**。梁端反力通過球面表面橡膠逐漸擴散傳至下面幾層鋼板和橡膠層。在橡膠支座底面加*圈直徑D＝2.5mm的半圓形橡膠圓環(huán)，支座受力時首先由底部圓環(huán)變形壓密，調節(jié)底面受力狀況，以改善或避免支座底面脫空現象的產生，使支座底面受力均勻。  D. 四氟板式橡膠支座: 它可作活動支座,用于較大跨徑的橋梁,更適合便用 在簡支梁連續(xù)板橋和連續(xù)梁橋,它有摩擦系數小伸縮有受限制等優(yōu)點,也可以作連續(xù)梁頂推用的滑塊,該類支座所以能夠適應較大的伸縮位移,是因為它不靠橡膠支座的剪切變形來適應.而是靠梁底的*塊不銹鋼板與四氟析式橡膠支座表面的四氟板作相對滑移來適應,選 擇該類支座主要是要考慮它的四氟板的摩擦系數數,四氟板磨耗量,特別是四氟板與橡膠的粘結方式,粘合力,潤滑脂的品種.  參考文獻:JT 391—1999 《公路橋梁盆式橡膠支座》 JT/T4 —2004 《公路橋梁板式橡膠支座》  

盆式橡膠支座的規(guī)范現在有兩種，分別是《公路橋梁盆式橡膠支座》JT 391-1999和《鐵路橋梁盆式橡膠支座》TB/T 2331-2004?！笆?五”期間我*客運專線鐵路建設中超過75%路段需要橋梁支座,其中盆式橡膠支座占*半以上。盆式橡膠支座鐵路標準和規(guī)范性文件正是鐵道部在鐵路建設期間,借鑒歐洲盆式橡膠支座技術和標準,結合*內工業(yè)基礎和實際而制定的鐵道部行業(yè)標準。研究兩者的差異和特

另外，對于支座的相關計算，在《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62-2004中，也有所介紹。盆式支座是當今應用*為廣泛的支座之*,其鐵路行業(yè)標準則是借鑒歐洲技術,綜合中*實際而制定的行業(yè)標準。研究鐵標和歐標的差異和特點,根據應用的經驗和實際需求,對盆式支座鐵路標準提出完善建議,在鐵路行業(yè)大發(fā)展的今天,對線路安全和建造成本控制均具有重要的意義。通過對鐵標與歐標的對比分析,目前的盆式支座鐵標和歐標已有部分已滯后,不能滿足支座的設計、應用要求。此外,亦有部分內容不合理,有礙于新技術和新材料的應用。因此,盆式支座鐵標和歐標亟待修訂。據此,對盆式橡膠支座鐵路標準提出了修訂建議。

盆式橡膠支座安裝方法主要有2種：*種是座漿法，*種是重力灌漿法。*般根據梁體是預制還是現澆選擇。座漿法是傳統(tǒng)的現澆梁體常用的方法：將墊石預留支座錨栓孔，墊石表面鑿毛，用砂漿填充滿錨栓孔和墊石頂面支座安裝區(qū)域（墊石頂面砂漿應做成中間高四周低，不流動），支座連接成整體后按正確方向安裝于砂漿上，調整至設計標高（可采用鋼楔形塊調整和支撐支座），待砂漿固化達到設計強度后即可打模板綁扎梁體鋼筋，然后澆筑梁體。當橋梁的重力灌漿法可用于預制梁和現澆梁：預制梁是先將支座安裝于梁底，將梁體吊裝到位后臨時支撐，調整到設計標高后，支座底面距離墊石頂面約2-3cm，然后在墊石頂面支座四周支“回”型模板（墊石表面鑿毛，預留孔清理干凈），將配合好的環(huán)氧砂漿采用重力方式由支座底**灌注到預留孔和支座底面，砂漿應高出支座底面約1cm左右，待砂漿達到設計強度即可拆除臨時支撐和模板?，F澆梁則是先將GPZ盆式橡膠支座安裝于墊石頂面用剛楔形塊調整好標高，然后按重量灌漿法安裝橡膠支座。JT/T663—2006  公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格

a、中埋式止水帶在襯砌臺車端頭安裝內側鋼質端模；首次或跳段襯砌應兩端安裝鋼端模。b、二次襯砌臺車就位后，在鋼質端板外緣鋪設中埋式止水帶，并按50cm間距設置止水帶鋼筋卡，固定在端模輪緣面上。同時安設瀝青木絲板和泡沫板

c、在中埋式止水帶與防水板之間安裝木質端模，用木楔填縫、楔緊木端模，卡緊中埋式止水帶。

d、利用杠桿原理加固外側木質端模，即用鋼管插入在內側鋼質端模預留孔，抵緊邊墻，內、外端模與鋼管間用木楔塊楔緊。e、澆筑混凝土。

f、待模筑凝固后拆除擋頭板，鑿除泡沫板，填石棉瀝青麻絲。模筑下*環(huán)混凝土。g、局部空隙壓入雙份聚硫防水密封膠。

中埋式止水帶安裝示意圖工藝要點:

a、將端模*分為二，內側鋼質、外側木質。b、內端模與襯砌臺車栓接，定位止水帶。c、外端模與內端模夾持固定止水帶。d、鋼筋卡與內端模連接，支撐約束止水帶，防止扭曲。鋼筋卡尺寸如圖1。圖1 鋼筋卡尺寸圖
e、從內端模預留孔插入鋼管，支撐外側木模。

2、膨脹止水條工藝：(1) 清除固定止水條的混凝土界面浮渣塵土及雜物。(2) 用鋼釘或膠粘將止水條固定在已確定的安裝部位。(3)澆筑下*環(huán)混凝土

陽光花城花園2#住宅樓進行基礎筏板施工時，地下室外墻板水平縫防水（止水帶）施工，因施工工藝不當，目前止水帶存在問題如下：個別部位水平縫上部止水帶高度不夠。別部位鋼筋保護層不夠。個別部位止水帶出現位移。

針對以上出現的問題，我施工單位采取以下處理方案：地下室外墻板上返300mm的外模板拆除，對個別部位出現鋼筋保護層不夠的，采取高聚物水泥砂漿找平磨光。鋼板止水帶概述又稱為止水鋼板 在箱型基礎或地下室，底板和外墻板的混凝土是分開澆搗的，下次再澆搗墻板混凝土時，就有*條施工縫，當這條縫的位置在地下水位線以下時，就容易產生滲水。這樣就需要對這條縫進行技術處理，處理的方法很多，其中比較通行的方法是設置止水鋼板。即在澆筑下層混凝土時，預埋300*3的鋼板，其中有10-15cm的上部露在外面，在下次再澆筑混凝土時把這部分的鋼板*起澆筑進去，起到阻止外面的壓力水滲入的作用。鋼板止水帶選擇的厚度*般為2mm厚 3mm厚。*般鋼板止水帶是采用冷軋板作為母材,因為冷板厚度能夠均勻，熱板*般厚度達不到均勻的程度，厚度*般為2毫米或者3毫米，長度*般加工成3米長或者6米長，*般為三米好運輸。止水鋼板對焊接節(jié)點要求較高，不能出現漏點，影響防水性能。

橡膠止水帶在地下室中施工要點：

1、橡膠止水帶應盡力保證止水鋼板在墻體中線上；

2、兩塊鋼板之間的焊接要飽滿確保不滲水，*般是雙面焊。根據監(jiān)理要求，也可以單面焊接；

3、墻體轉角處的處理，*、整塊鋼板彎折；二、丁字型焊接；三、7字型焊接。

4、止水鋼板的支撐焊接，可以用小鋼筋電焊在主筋上；

5、止水鋼板穿過柱箍筋時，可以將所穿過的箍筋斷開，制作成開口箍，電焊在鋼板上。

圖4a，b分別給出了對于三跨、五跨、七跨連續(xù)梁橋在Ⅰ、Ⅳ類場地，不同烈度水平地震作用下的計算結果．從圖中可以看出，在Ⅰ類場地條件，上部結構傳給板式支座的地震力受滑板支座摩擦系數變化的影響不大；在Ⅳ類場地條件下，則隨摩擦系數的增加而降低．同時在圖中標出在低烈度水平地震作用及不同摩擦系數值下，存在部分滑板支座發(fā)生滑動的情況．

板式橡膠支座剪力隨跨數增加的變化規(guī)律

給出連續(xù)梁橋在Ⅱ類場地不同烈度水平地震作用下，隨跨數變化的計算結果.從圖中可知、,上部結構傳給板式橡膠支座的地震力隨跨數增加僅略有增加．圖中同時給出了按《規(guī)范》公式4．2．6-1．4．2．6-4計算的結果，其中，在按《規(guī)范》公式4，2．6-4計算時，摩擦系數取0．02．對于常用的滑板支座，其摩擦系數值通常在0．02—0．06之間，由計算結果可知，按4．2．6-1計算結果與時程分析結果比較接近，變化規(guī)律也與時程分析結果類似，但有時所得結果偏低．按《規(guī)范》公式4．2．6-4計算，因《規(guī)范》規(guī)定局≥0．3，p1d=0.02,可知隨跨數增加板式支座剪力迅速增加，并隨烈度增加而增大，但由圖5知，時程分析結果并不呈現這樣的規(guī)律，而隨跨數增加，僅略有增加.如果在4．2．6-4式中使用滑板支座所具有的實際摩擦系數值計算,則有時會得到板式支座剪力為負值的錯誤結果。

(1)板式支座地震力受滑板支座滑動摩擦系數大小的影響比較復雜，在Ⅰ類場地條件下，影響較小；但在Ⅳ類場地條件下，板式支座地震力受摩擦系數大小影響比較大，同時也與烈度水平有關。

(2)(規(guī)范)公式4．2．6-4是以靜力方法考慮滑板支座對板式支座地震力的影響，并假設全部滑板支座同時發(fā)生滑動。但從分析中可知，當摩擦系數大于0．03時，在低烈度水平地震作用下，存在滑板支座部分發(fā)生滑動的情況；對于相鄰橋墩水平剛度變化較大且滑板支座放置于剛度較小的墩頂時更是如此，顯然公式不再適合。此外，《規(guī)范》公式沒有能夠恰當考慮滑板支座的摩擦耗能作用，隨著地震烈度水平的增加滑板支座發(fā)生較大的滑移，同時消耗大量的地震能量，從而顯著降低結構的響應。

(3)《規(guī)范》規(guī)定，對于作用于板式支座的地震力應根據《規(guī)范》公式4．2．6-1，4．2．6-4分別計算，取兩者中的*大值。這表明《規(guī)范》對滑板支座在設計地震作用下是否允許滑動，沒有給出明確規(guī)定，這導致設計人員對其設計的結構在實際地震作用下的動力響應特性也很不清楚。

(4)《規(guī)范》沒有對滑板橡膠支座下橋墩地震力的計算給出明確規(guī)定，如果根據摩擦力與橋墩自身地震力疊加并乘以相應的系數作為設計地震力，則存在可能得到的橋墩屈服強度低于滑板支座發(fā)生滑動的摩擦力，從而導致墩的屈服先于滑板支座發(fā)生滑動，這與預期的性能不*致；此外，由于存在滑板支座不發(fā)生滑動的可能，因此，設計中應根據滑板支座的實際情況進行橋墩相應的抗震設計，這是目前規(guī)范所沒有考慮的。

如果對于跨數較少的規(guī)則橋梁，滑板支座摩擦系數在0．02—0—05之間，受到卓越周期較短的低烈度水平地震作用，《規(guī)范》公式計算結果與時程分析比較接近，且略偏于保守．對于其它情況，因《規(guī)范》公式沒有能夠有效考慮部分滑扳支座發(fā)生滑動以及摩擦耗能等因素的影響，導致在*些情況下規(guī)范計算結果與時程分析結果存在較大差異?！兑?guī)范》偏重于檢算，沒有明確給出在設計地震作用下，GYZ系列板式橡膠支座、滑扳支座等構件的預期性能目標，也沒有通過相應的設計來保證，使得板式支座、滑板支座等構件在實際地震中所表現的性能具有很大的不確定性．建議《規(guī)范》在這方面進行改進，對各類構件在設計地震作用下的性能目標給出明確的規(guī)定，并利用能力設計原理來保證設計的構件達到這些預期的目標。

本文建議的方法可給出在設計地震作用下，各四氟乙烯滑板式橡膠支座是否開始發(fā)生滑動的、并考慮摩擦耗能等因素的影響。經與時程分析結果比較可知，計算結果比較合理，但對其中*些參數的合理選定，還有待進*步研究。

此外，本文方法的另*個優(yōu)點是可以通過Push—0ver分析得到對應于*大位移時各墩頂支座是否開始滑動的情況，從而可以根據其是否滑動來確定各墩頂支座的剪力，而這是現行規(guī)范方法所不具備的．對于該算例，本文建議的方法所得結果略小于時程分析值，這主要是由于方法中所取阻尼比值較大造成的．在實際地震作用下，達到*大位移的歷程通常只有有限的幾次，假如按文獻中所建議的那樣，取所得阻尼比值的70%作為對反應譜校正的值，本文方法得到的支座剪力為V∑=85，27kN，得到的結果比時程分析值大4％．關于阻尼值究竟如何選取才合理，值得進*步研究．由得到的位移S d即可從公式求出上部結構對板式橡膠支座頂部產生的縱向水平地震力為:該算例的過程分析結果見圖7，板式支座縱向地震力時程分析值為V∑＝81．83kN，按《規(guī)范》方法計算值為94．05kN，本文方法與時程分析之間的相對差值為12．6％，可見兩者比較接近此。

連續(xù)粱橋使用哪種橡膠支座才能防止地震,對橡膠支座連續(xù)粱橋在地震作用下的動力特性進行了分析、結果表明我*現行《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ004—89)有關橡膠支座連續(xù)粱橋縱向地震力計算的方法有*定的局限性。在此基礎上，提出了*種改進的橡膠支座計算方法，與動力時程分析結果的比較表明，這*方法是可行的和有效的

關鍵飼：橋梁；橡膠支座；聚四氟乙烯滑板支座；

時程分析這幾年,我們*內外發(fā)生了幾次大地震，作為生命線工程的橋梁遭受了嚴重破壞。在阪神大地震中，專門對支座的破壞及其與上部、下部結構破壞之間的關系進行了詳細調查，調查表明，支座對橋梁整個結構響應的影響十分重要，在實際地震作用下，橡膠支座與上部、下部結構的相互作用比較復雜，支座的破壞往往會改變上部、下部結構間的傳力狀況，也改變整個結構的響應。因此，在橋梁結構的抗震設計中，必須對支座在地震作用下的性能有明確的認識，才能正確把握結構的響應。我*目前《公路工程抗震設計規(guī)范》(以下簡稱《規(guī)范》)對連續(xù)梁橋中板式支座地震力的計算規(guī)定如下：1、對于全聯(lián)均采用板式支座的連續(xù)梁橋，上部結構對板式支座頂面產生的縱向水平地震力按《規(guī)范》公式4．2．6-1計算；2、連續(xù)梁橋*聯(lián)中*個或幾個墩采用板式支座，其余均為聚四氟乙烯滑板支座，上部結構對板式支座頂面處產生的水平地震力可按《規(guī)范》公式4．2．6-4計算，其值如小于按式4．2．6-l的計算值，應按式4．2．6-1計算，公式中變量含義見《規(guī)范》條文。

由上述規(guī)定可知，存在以下*些缺點：對橋梁中使用的矩形板式坡形橡膠支座在地震作用下的預期性能如何沒有明確的規(guī)定，由《規(guī)范》給出的兩個計算公式可知，前者將滑板支座看作板式支座計算，即不發(fā)生滑動．后者按滑板支座均發(fā)生滑動計算，計算結果取兩者中的*大值；由式4，2， 6-4知，滑扳支座對板式支座地震力的影響，《規(guī)范》只簡單地以靜力方法加以考慮．而在實際地震中，由于滑板支座發(fā)生滑動，—方面改變了結構的剛度，從而改變了結構的反應特性，另*方面，在滑動過程中，滑板支座消耗大量地震能量，降低了整個結構的響應。鑒于上述原因，本文對這類橋型在地震作用下的縱向動力特性進行分析，了解其相互作用的機理建立合理分析方法提供依據。

橡膠支座連續(xù)梁橋縱向動力特性計算分析

根據文獻[3]對橡膠支座在地震力作用下的性能研究可知，扳式橡膠支座的滯回曲線為狹長條形，可近似為線彈性，見圖l所示。在近幾年，*內外對聚四氟乙烯滑板支座的滯回特性，進行了大量試驗與理論研究〔3，4〕，研究結果表明：①聚四氟乙烯滑板支座的滑動摩擦系數受加速度的影響比較小，而是隨滑動速度的增加迅速增加，當速度達到*定數值后，摩擦系數趨于常數。