橡塑公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格鉛芯疊層橡膠支座參考151-3082-8567

2016年*新公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格計算書，設(shè)計資料1.上部結(jié)構(gòu)信息梁長L：19.96m計算梁長l=19.5m每延米重g= 16.07KN/m 梁抗彎剛度B=1987700KN/m22.荷載情況荷載等*公路—Ⅱ*車道個數(shù)：2個 設(shè)計安全等*：**汽車荷載產(chǎn)生*大支反力：128.4KN邊主梁跨中橫向分布系數(shù) 恒載支反力：157KN mc人=0.62 邊主梁在人群荷載作用下*大支反力：17.7KNmc車=0.504溫差△t：36℃*高氣溫：40℃*低氣溫：4℃ 車道集中荷載Pk=178.5KN車道均布荷載qk=7.875KN/m縱向折減系數(shù)ξ’=1車道折減系數(shù)ξ=1（二）橡膠支座選擇人群荷載q人=3（KN/m2）1.橡膠支座尺寸的確定 根據(jù)《公路板式橡膠支座》JT/T 2006橡膠支座縱橋向尺寸la=0.2m根據(jù)橡膠支座所受荷載暫定橡膠支座類型為d200橡膠支座橫橋向尺寸lb=0.2m橡膠支座橡膠層總厚度te=25mm橡膠支座個數(shù)10個橡膠支座單層橡膠層厚度t1=5mm單層鋼板厚度t0=2 mm 形狀系數(shù)S=9.44橡膠支座平面尺寸驗算橡膠支座截面面積A=0.0314m橡膠支座應(yīng)力σ=9.65≤[σ0]=10Pa滿足規(guī)范要求2.確定橡膠支座高度 橡膠支座水平位移△g=1/2×α'×△t×l’=0.00355m=0.3546 cm α'—混凝土線膨脹系數(shù) △t—計算溫差，*般按當?shù)?高*低有效氣溫值確定l’—l'=(l+la')構(gòu)件計算長度l—梁計算跨徑la'—橡膠支座順橋向尺寸 不計制動力時△t=△g×te=0.8865>2△g=0.7092cm滿足規(guī)范要求 計入制動力時 *個車道上汽車制動力Fbk' =(qkl+Pk)×10%=33.20625KN《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》規(guī)定*個設(shè)計車道汽車荷載制動力*小值90KN 本項目同向行駛車道1車道，所以汽車制動力為90KN 故此處采用的汽車制動力Fbk'=90KN*個橡膠支座制動力Fbk=9KN 計入制動力時橡膠層*小厚度temin≥△g/（0.7-Fbk/2Gelalb）= 0.603574cm Ge—橡膠支座剪切模量，常溫下為1.0MPa 記入制動力和不記入制動力橡膠支座橡膠層總厚度*大值tmin=0.7092cm 選用橡膠支座橡膠總厚度te=2.5cm 滿足規(guī)范要求 板式橡膠支座計算書 從受壓穩(wěn)定性考慮，矩形橡膠支座應(yīng)滿足: 2’=la/10≤te≤la/5=4cm 選用橡膠支座橡膠總厚度te=2.5cm滿足規(guī)范要求板式橡膠支座鋼板應(yīng)滿足以下公式ts=κpRck（tes，u+tes,l）/（Aeσs）=0.567816mmκp—應(yīng)力校正系數(shù)，取1.3 Rck—橡膠支座壓力標準值，汽車荷載應(yīng)記入沖擊系數(shù)。tes，u、tes，l—*塊鋼板上下層橡膠厚度Ae—橡膠支座有效承壓面積（承壓鋼板面積） σs—加勁鋼板軸向拉應(yīng)力限值，可取鋼材屈服強度的0.65倍橡膠支座鋼板單層厚度ts=2mm滿足規(guī)范要求 （三）橡膠支座偏轉(zhuǎn)情況驗算橡膠支座平均壓縮變形δc,m為 δc,m=Rckte/（AeEe）+Rckte/（AeEb）= 0.622147mm Ee—橡膠支座抗壓彈性模量’=5.4GeS2= 481.2134MPa Eb —橡膠彈性體積模量=2000MPa 在恒載、車道荷載和人群荷載作用下，主梁繞曲在橡膠支座處引起的傾角為恒載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角θ1=gl3/24B=0.002498Rad 車道均布荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角θ2=mcqkl3/24B=0.000617Rad車輛集中荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角θ3=mcPkl2/24B=0.000717Rad人群荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角θ4=mcP0rl3/24B=0.000289Rad轉(zhuǎn)角θ=θ1+θ2+θ3+θ4=0.004121Rad la'θ/2=0.000412mm≤δ c,m= 0.622147滿足規(guī)范要求,橡膠支座不會托空 限制壓縮變形：δc,m=0.622147≤0.07te= 1.75mm 滿足規(guī)范要求 （四）橡膠支座抗滑穩(wěn)定性驗算僅有結(jié)構(gòu)自重作用時：μRGK=47.1KNμ—摩擦系數(shù)為0.3 1.4GeAg△t/te= 6.235286KN μRGK>1.4GeAg△t/te在自重情況下橡膠支座不會滑動滿足要求 計入制動力時： RGK=R0，gk+（R0，qk+R0，pk）×0.5=221.2KN故：μRGK=66.36KN > 1.4GeAg△t/te+Fbk= 15.23529 在制動力作用下橡膠支座不會滑動滿足要求

蚌埠建筑用鉛芯疊層橡膠支座,鉛芯橡膠支座價格是多少結(jié)合*幢多層框架結(jié)構(gòu)應(yīng)用鉛芯疊層橡膠支座進行加層改造的工程實例,在對隔震層的抗側(cè)剛度和阻尼比基于能量準則進行優(yōu)化的基礎(chǔ)上,利用Matlab語言編制了彈塑性時程分析程序,輸入2條實際地震動記錄和1條人工波對加層結(jié)構(gòu)進行了抗震分析。計算結(jié)果表明:各層位移和加速度響應(yīng),以及*大層間剪力和*大層間位移均較加層前有所減少,特別是位移響應(yīng)減少更為明顯;同時也驗證了該能量優(yōu)化準則的合理性與有效性。這種加層減震技術(shù)既增加了使用面積,又提高了抗震能力,在中低層建筑的改造中具有良好的應(yīng)用前景,值得推廣。

大量工程實踐證明,在用地緊張、征地困難、拆除重建造價高的情況下,利用舊房加層改造是*項綜合效 益明顯,符合我**情的房屋改造技術(shù)。相對于采用傳統(tǒng)方法解決建筑物加層中的抗震問題, 將現(xiàn)代結(jié)構(gòu)控 制技術(shù)應(yīng)用于舊建筑的加層改造是*個新的發(fā)展方向,走抗震與減震相結(jié)合的道路是發(fā)展的必然趨勢。

 “加層減震”技術(shù)是周福霖[1]、施衛(wèi)星等[2、3]、李奉閣等[4]與Villaverde[5] 等人先后提出的類似TMD(TunedMassDamper,調(diào)諧質(zhì)量阻尼系統(tǒng))原理的被動控制方法,如圖1所示。與TMD系統(tǒng)不同的是,彈簧阻尼器變成了隔震支座(鉛芯疊層橡膠支座,LeadLaminatedRubberBearing,簡稱LRB),附加的質(zhì)量塊變成加層結(jié)構(gòu)本身,或者是隔熱層、屋蓋。這種體系實質(zhì)上是高位層間隔震,但又具有TMD的特征和作用。祁皚[6]、鄭*琛等[7]的研究表明,當隔震層的位置較高時,隔震結(jié)構(gòu)下部位移和上部加速度均顯著減小,表現(xiàn) 出與TMD相似的工作機理。振動臺試驗結(jié)果表明[7、8]

,經(jīng)過參數(shù)優(yōu)化的TMD加層減震模型,具有明顯的減震效果,*般地震響應(yīng)減少20%～45%[8] 。 也可以認為隔震層就是*個人為設(shè)置的薄弱層/軟弱層,使房屋在水平地震作用下變形集中在隔震層,并在隔震層集中消耗大部分地震能量。為達到*佳的減震效果,本文作者從應(yīng)變能的角度對隔震層的抗側(cè) 剛度和阻尼比進行優(yōu)化[9] ,以隔震層的應(yīng)變能期望值占總體結(jié)構(gòu)應(yīng)變能期望值的比例*大為目標函數(shù),這樣可以保證輸入結(jié)構(gòu)的應(yīng)變能期望值中由隔震層耗散的比例始終*大,而由主體結(jié)構(gòu)所吸收耗散的應(yīng)變能相對較少,起到“棄車保帥”,盡可能保護主體結(jié)構(gòu)的目的,從而*大限度地減少或避免對原結(jié)構(gòu)的加固。

本文結(jié)合*幢多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的輕鋼加層改造,根據(jù)上述能量優(yōu)化準則進行參數(shù)優(yōu)化后,利用Matlab語言編制了彈塑性時程分析程序,分析該加層結(jié)構(gòu)幾種典型地震動作用下的減震效果和規(guī)律,以驗證上述能量優(yōu)化準則的合理性與有效性與否加層房屋概況 圖2 簡化動力分析模型 Fig.2 Simplifiedmodelofstructural dynamicanalysis *幢8層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)[6] 擬采用輕鋼結(jié)構(gòu)加層,加層結(jié)構(gòu) 與原結(jié)構(gòu)之間用鉛芯疊層橡膠支座連接形成TMD“加層減震”結(jié)構(gòu)體系。結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。該結(jié)構(gòu)所處場地土為堅硬土(Ⅰ類),抗震設(shè)防烈度為6 度,設(shè)計地震分組為第1組。輕鋼加層部分質(zhì)量500(kN?s2 /m),以隔震層應(yīng)變能均方值占總體應(yīng)變能均方值為目標函數(shù)[10]

,對隔震層的抗側(cè)剛 度和阻尼比進行優(yōu)化,得出隔震層的第1剛度為100MN/m2 ,阻尼比為0.1。 2 動力分析模型 2.1 體系運動方程 簡化動力分析模型如圖2所示。 根據(jù)圖2,建立動力學方程如下: M¨x+C??x+Kx=MI¨xg (1) 89世 界 地 震 工 程 第 25卷 式中: C = c1+c2 -c2 0000-c2 c2+c3 -c3 0 000-c3??0 000??? 0000?cn+cd -cd 0 0 0 0-cd cd (n + 1) (n+1) M= m10 00000 m2 0 00000? 0 0 0000?000000mn0 0 0 0 0 0 md (n+1)(n+1) 圖3 橡膠支座雙線型恢復(fù)力模型 Fig.3 Bilinearrecoveryforcemodelofalead laminatedrubberbearing K = k1+k2 -k2 0 000-k2 k2+k3 -k3 0000-k3??0 000???0000?kn+kd-kd 0 0 0 0 -kd kd (n+1)(n+1) I=[11……1]T 為單位列向量;¨xg為激勵加速度;mi為第i層質(zhì) 量;md為加層質(zhì)量;ci為第i層阻尼系數(shù);cd為隔震層的阻尼系數(shù);ki為第i層層剪切剛度;kd為隔震層的剪切剛度;2.2 隔震層恢復(fù)力模型 隔震層恢復(fù)力模型采用雙線型模型(如圖3),它是恢復(fù)力模型 中*簡單的*種,其正向加載曲線采用2條直線,其形狀由構(gòu)件的屈服強度、彈性剛度(第1剛度)和屈服后剛度(第2剛度)確定,反向加載的骨架曲線同正向的骨架曲線,加載與卸載剛度保持不變,等于彈性剛度 [10]。 3 算例分析 隔震層第2剪切剛度折減系數(shù)為0.1,屈服位移為20mm。依次輸入ElCentro波S-N分量、天津波S-N分量和廣州人工波,峰值加速度調(diào)整為220Gal,相當于7度罕遇地震。與原結(jié)構(gòu)在同樣激勵下的彈性地震 響應(yīng)進行對比分析。為定量描述減震效果,定義減震率[10] 如下式: 減震率= |未減震的響應(yīng)|-|減震后的響應(yīng)| |未減震的響應(yīng)| ×** (2) 其中地震響應(yīng)分別以位移響應(yīng)均方根值、加速度響應(yīng)均方根值,以及層間剪力和層間位移響應(yīng)*大值來表示。3.1 時程分析結(jié)果 因篇幅原因未列出所有層地震響應(yīng)時程曲線,部分結(jié)果如圖4～圖6所示?？梢钥闯?加層后各層的位移和加速度響應(yīng)均較加層前不同程度降低。本工程用到的橡膠隔震支座的數(shù)量較多，使用部位為正負零下1.0m的位置設(shè)橡膠隔震支座。橡膠隔震支座在本工程的構(gòu)造由三部分組成：下支墩、橡膠隔震墊、上支墩。橡膠墊通過預(yù)埋板用高強螺栓等連接件與上下支墩相連。隔震墊的主要型號有：LNR500、LRB,500、LNR600、LRB600、LNR700、LRB700。

橡膠隔震支座及連接件由專業(yè)廠家配套提供，橡膠支座設(shè)置于上支墩底，下支墩頂。橡膠隔震墊分為有鉛芯和無鉛芯兩種。下支墩生根于下層框架柱上，在下支墩頂面預(yù)埋帶有預(yù)埋錨筋和預(yù)埋螺栓套筒的下預(yù)埋板，橡膠隔震墊，通過高強螺栓和下預(yù)埋板連接；上支墩的預(yù)埋螺栓套筒通過高強螺栓直接與橡膠隔震墊的上連接板固定。

本工程隔震支墩砼為C40，支墩縱筋采用HRB400，標準螺栓為8.8*承壓型高強螺栓。外露部分鋼構(gòu)件涂防銹漆，上罩涂鋅白漆兩遍。隔震建筑與相鄰建筑物或構(gòu)筑物之間應(yīng)留有不小于300mm的間距。 3. 檢測標準 按照甲方要求對工程中擬采用的隔震產(chǎn)品進行**檢測，每種類型和規(guī)格的隔震支座檢驗的**率為**，隔震支座檢驗的主要內(nèi)容和試驗結(jié)果必須符合《橡膠支座 第3部分：建筑隔震橡膠支座》（GB 20688.3-2006）、《建筑隔震橡膠支座》（JG118-2000）及項目設(shè)計文件的相關(guān)要求。 陳*營配套小學幼兒園項目工程 隔震支座安裝施工方案 第2頁 4. 工程數(shù)量（注：工程數(shù)量以*終版圖紙為準） 支座型號橡膠支座數(shù)量（個） 合計（個） LNR500（普通橡膠） 8 125 LRB500（鉛芯橡膠） 44 LNR600（普通橡膠） 16 LRB600（鉛芯橡膠） 23 LNR700（普通橡膠） 6 LRB700（鉛芯橡膠） 28 5. 施工準備 1.熟習設(shè)計圖紙和相關(guān)技術(shù)標準，熟悉深化設(shè)計分析報告。 2.按安裝計劃和設(shè)計要求的支座規(guī)格型號和現(xiàn)行相關(guān)質(zhì)量標準對到場支座進行檢查驗收和對應(yīng)編號。 3.根據(jù)基礎(chǔ)承臺計算預(yù)埋定位板的中軸線位置，并在基礎(chǔ)柱墩每側(cè)用墨線彈出軸線位置，用以隨時檢查和校核預(yù)埋定位板是否定位準確。

裝施工前，還應(yīng)對施工人員進行全面的技術(shù)要求、操作規(guī)范和安全技術(shù)交底，確保施工過程的工程質(zhì)量和作業(yè)安全。 6. 機具設(shè)備和施工人員準備 施工人員 電工 1人 負責施工現(xiàn)場的用電保障及安全 安裝工 8人 負責支座的吊裝及就位 塔吊機操工 1人 負責塔吊的操作 電焊工 3人 負責預(yù)埋板的焊接固定 管理人員 安全員 2人 負責前后臺吊裝面的安全指揮 施工員 2人 負責安裝時標高軸線的抄測及復(fù)核 機械設(shè)備及材料等 QTZ80塔吊 1臺 用于支座的就位吊裝 電焊機 2臺 用于預(yù)埋板的焊接安裝 7. 安裝施工流程 隔震支座安裝施工大致分成兩個部分，第*部分是隔震支座下部預(yù)埋定位連接鋼板（以下簡稱預(yù)埋板）的預(yù)埋安裝，第二部分是支座橡膠支座部分和法蘭板

GYZ275*49板式橡膠支座在實際工程中用量較多，而且其安裝看似簡單，因此施工單位的重視程度也就不夠，在安裝工人眼里有時更是隨意性很強，因此除了上面所提到的幾種現(xiàn)象外，還有以下*些異?，F(xiàn)象：1、支座墊石簡單的采用砂漿進行代替（圖10）。這樣做的后果是容易造成支座底部支承力不夠、或不均勻，使得砂漿破裂或支座受力不均，導(dǎo)致支座扭曲變形；GYZ275*49板式橡膠支座頂部鋼板偏薄以及生銹嚴重（圖11）。 這樣的異?，F(xiàn)象容易隨著時間的增長，鋼板銹蝕嚴重，導(dǎo)致支座受力不均或支座無法受力。

GYZ275*49板式橡膠支座已取得完全解決*些技術(shù)問題。GYZ275*49板式橡膠支座的目的是能夠安全地促進屈曲的防水性能和減震性能以及提供更好的板式橡膠支座。為了實現(xiàn)減震支座對象，GYZ275*49板式橡膠支座提供了*種改進的板式橡膠支座，包括外部的結(jié)合體，由多個交替剛性板和橡膠般的外周邊地區(qū)的剛性板，多個內(nèi)部處理的粘彈性成員之間的彈性板橡膠狀彈性板的外部約束力的身體與剛性板，圓柱腔，通過粘彈性和剛性板和擴展及其在兩端開放，和粘彈性體，具有體積大于圓柱腔和強迫圓柱腔。

板式橡膠支座中滑板支座的較大剪切變形

GYZ275*49板式橡膠支座受施工環(huán)境的約束，滑板支座的施工顯的比較重要，要保持滑板橡膠支座的四氟板表面和與之摩擦的不銹鋼板表面清潔，應(yīng)首先把工作環(huán)境營造好，才能保證板式橡膠支座實現(xiàn)正常的工作狀態(tài)。在GYZ275*49板式橡膠支座施工現(xiàn)場常見滑板支座由于不滑動而造成支座發(fā)生較大的剪切變形現(xiàn)象，這種現(xiàn)象主要是因滑動摩擦面有雜質(zhì)、不光滑或未加硅脂油引起。為防止這種現(xiàn)象發(fā)生，必須在落梁前排除以上不利因素，對于滑板支座的施工，*定要依據(jù)相關(guān)規(guī)范用棉絲沾丙酮或酒精擦干凈摩擦表面，將板式橡膠支座上的貯油槽內(nèi)注滿指定的硅脂潤滑油。正確的操作才能實現(xiàn)摩擦系數(shù)≤0.03的結(jié)果，水平剪力*旦大于正壓值力的3%即會產(chǎn)生滑動，因此可避免較大剪切變形。但是在這里需要說明的是：滑板支座在獲得正確的安裝后也會有小的剪切變形，其變形量可通過下列公式計算得出。

由于GYZ275*49板式橡膠支座現(xiàn)場各方面條件不利因素的存在，在計算時其摩擦系數(shù)可設(shè)定為0.05～0.06。 下面是*張在工程實際中滑板支座產(chǎn)生較大剪切變形的現(xiàn)場圖（圖9）根據(jù)板式橡膠支座的另*個方面，GYZ275*49板式橡膠支座是由外部的結(jié)合體，包括提供多元化的交流與外周邊地區(qū)的剛性板之間的橡膠狀的彈性板的剛性板和橡膠狀的彈性板的特點，內(nèi)出售的粘彈性成員的多元化，橡膠類彈性板的外部約束力的身體與剛性板，粘彈性和剛性板通過擴展*個圓柱形腔，彈性或粘性物質(zhì)，具有體積大于圓柱形空腔和被強迫進入的圓柱腔。迫使成圓柱形空腔粘性物質(zhì)時，它所需的擴散預(yù)防膜粘彈性和粘性物質(zhì)之間的中間人。

根據(jù)板式橡膠支座的疊層橡膠支座合同必須以各自的剛性板之間的間隙內(nèi)填充的橡膠狀的彈性板與粘彈性成員的多個剛性板的內(nèi)徑（換句話說，圓柱腔的內(nèi)徑），從而牢固實現(xiàn)改善屈曲防爆性能。此外，由于粘彈性的成員之間的剛性板內(nèi)的周邊地區(qū)，剪切變形的粘彈性各自成員是主導(dǎo)，因此，能量吸收能力，可以促進主要由摩擦衰減的效果。

此外，由于粘彈性體或彈性體，或粘性物質(zhì)，具有體積大于圓柱腔被迫成圓柱腔，無論是粘彈性體，彈性體，或粘性物質(zhì)，對膨脹前*終膨脹成橡膠狀的彈性板本身的剛性板之間的粘彈性成員。作為*個結(jié)果，滿意的機械耦合條件出售各自的剛性板和橡膠狀的彈性板之間的粘彈性成員之間產(chǎn)生。這反過來又大大促進能力，以吸收沖擊能量，從而牢固地促進了減震性能。

HDR型高阻尼橡膠支座與墩、梁之間采用套筒連接，支座底面不設(shè)預(yù)埋鋼板，底鋼板和套筒之間采用錨固螺栓連接，上預(yù)埋板與頂鋼板之間采用卡榫連接，上預(yù)埋鋼板與套筒之間采用配合焊接。HDR（Ⅰ）-D900-G10/8-e168的表示方法：直徑為900mm，橡膠設(shè)計剪切模量1.06MPa，設(shè)計轉(zhuǎn)角為0.008rad，設(shè)計剪切位移量為±168mm的HDR（Ⅰ）圓形固定型高阻尼隔震橡膠支座；省略型號表示為：UUHDR（Ⅰ）-D900-G10UU。

高阻尼隔震橡膠支座的結(jié)構(gòu)特點：

1.高阻尼橡膠支座豎向承載力、水平恢復(fù)力、阻尼（吸能）三位一體； 2.高阻尼橡膠支座滯回特點（載荷-變形曲線）飽滿、耗能顯著；

3.橡膠配方改進、等效阻尼比可達12%以上； 4.維修管理成本低（無需其他阻尼裝置）； 5.大震后殘余變形極小，無需更換； 6.高阻尼支座 表面覆蓋有橡膠保護層，保護內(nèi)部橡膠不受臭氧、紫外線影響，具有更好的耐老化性，50年等效阻尼比降低不到2%； 7.HDR高阻尼橡膠的溫度依存性較低，廣泛用于不同氣候地區(qū)； 8.HDR高阻尼橡膠與天然橡膠*樣擁有比較優(yōu)越的蠕變性能； 9.**無污染。

張*口400*8HH止水帶,張*口400*10橡膠止水帶使用方法 ,張*口金屬止水帶采用金屬板止水帶，可改變水的滲透路徑，延長水的滲透路線。在滲漏水可 能含有腐蝕成分的施工環(huán)境中，金屬板止水帶能起到*定的抗腐蝕作用。在防護工程中，采用金屬板止 水帶可確保工程的防護效果。張*口400*8HH止水帶也常用于抗?jié)B要求較高、且面積較小的工程，如冶煉廠的澆 鑄坑、電爐基坑等。其材質(zhì)包括鋼板、銅板、合金鋼板等。

止水帶 Waterstop 是防止水滲透的帶狀 物，廣泛應(yīng)用于水利、隧道、地鐵及市政等土木、混凝土工程的防水部位的施工縫、變形縫、沉降縫或 后澆帶、管道穿墻（板）處。 分類和標記 按制造材質(zhì)分為：橡膠止水帶（R），如：天然膠、氯丁 膠、丁苯膠等 塑料止水帶（P），如：聚氯乙烯、聚乙烯等 金屬止水帶（M），如 ：銅、不銹鋼、碳鋼等 按用途分為：變形縫用止水帶（B） 施工縫用止水帶（S） 有特殊耐老化要 求的接縫用止水帶（J）

 注：有鋼邊的止水帶（G，如：BG、SG、JG） 按設(shè)置位置分為：中埋式止水 帶（Z） 背貼式止水帶（T） 按型狀分為：平板型止水帶（中部為平板的止水帶） 張*口400*8HH止水帶圖1 止水帶 張*口變形型止水帶（能夠適應(yīng)接縫變形的止水帶，又分為封閉型（**孔等）和開敞型（**變形 體不封口）兩種，開敞型包括W型、F型、Ω型、波型等） 產(chǎn)品標記：用途-材質(zhì)-位置-規(guī)格（長×寬 ×厚）

如：長40000mm、寬350mm、厚8mm的變形縫用中埋式橡膠止水帶標記為：B-R-Z-40000×350×8 術(shù)語 翼板Wing：止水帶兩端澆注在混凝土中或安裝在混凝土表明上起固定作用的部分。 止水帶肋 Ribs：為延長滲徑、加強錨固，在橡膠或塑料止水帶的翼板上設(shè)置的凸起部分。 幾何可伸展長度 Geometric stretchable length：**變形部分的可伸展長度。 接縫位移矢徑長：接縫三向變位的矢量和。 圖2 背貼式平板型止水帶 圖3 變形縫用中埋式止水帶 張*口止水帶特點、技術(shù)標準及選用原則 ☆ 橡膠止水帶 又 稱彈性止水帶，其以天然橡膠與各種合成橡膠（氯丁膠、丁苯膠等）為主要原料，摻加各種助劑及填充 料，經(jīng)塑煉、混煉、壓制或擠出成型硫化制成。其品種規(guī)格較多，有：橋型、山型、P型、U型、Z型、 乙型、T型、H型、E型、Q型等，根據(jù)使用情況又可分為中埋式和背貼式。該類止水帶具有彈性好、耐磨 性、耐老化性和抗撕裂性能，適應(yīng)變形能力強、防水性能好，溫度使用范圍為-45℃-+60℃，是目前工 程應(yīng)用的主流產(chǎn)品。其不足表現(xiàn)在使用壽命短（<8年）、強度不足、不適應(yīng)大變形、與混凝土咬合不好 、對水質(zhì)有污染、施工繁瑣等。

張*口橡膠止水帶是在混凝土澆注過程式中部分或全部澆埋在混凝土中 ，混凝土中有許多尖角的石子和銳利的鋼筋頭，由于塑料和橡膠的撕裂強度比拉伸強低3-5倍，止水帶 *旦被刺破或撕裂時，不需很大外外力裂口就會擴大，所以在止水帶定位和混凝土澆搗過程中，應(yīng)注意 定位方法和澆搗壓力,以免止水帶被刺破，所以在止水帶定位和混凝土澆搗過程中，應(yīng)注意定位方法和 澆搗壓力，以免張*口止水帶被刺破，影響止水效果。

鋼板止水帶箱型基礎(chǔ)或地下室，底板和外墻板的混凝土 是分開澆搗的，下次再澆搗墻板混凝土時，就有*條施工縫，當這條縫的位置在地下水位線以下時，就 容易產(chǎn)生滲水。這樣就需要對這條縫進行技術(shù)處理，處理的方法很多，其中比較通行的方法是設(shè)置止水 鋼板。即在澆筑下層混凝土時，預(yù)埋300*3的鋼板，其中有10-15cm的上部露在外面，在下次再澆筑混凝 土時把這部分的鋼板*起澆筑進去，起到阻止外面的壓力水滲入的作用。鋼板止水帶選擇的厚度*般為 2mm厚 3mm厚

煙臺鋼邊止水帶,煙臺500*10鋼邊止水帶,煙臺鋼邊止水帶是以鍍鋅鋼帶和天然橡膠原料所組成的組合式 止水帶，橡膠主體材料為耐老化性能優(yōu)良的橡塑材料,具有特強的自粘性;夏季高溫不流淌,冬季低溫不 發(fā)脆;并具有優(yōu)異的耐水,耐酸堿和耐老化性能;使用壽命長,產(chǎn)品本身**,對環(huán)境良好.鋼邊止水帶 鋼 邊止水帶,煙臺鋼邊止水帶,煙臺500*10鋼邊止水帶2015*新報價由于將經(jīng)過先期處理的鍍鋅鋼帶插入橡膠中間硫化成形, 兩者之間的粘結(jié)力的牢固性,具有明顯防滲止水方面的效果. 鋼邊止水帶選用鍍鋅鋼邊； 橡膠：通常選 用天然橡膠,氯丁橡膠,三元乙丙橡膠等,主要用于混凝土現(xiàn)澆時.

煙臺鋼邊止水帶,煙臺500*10鋼邊止水帶2015*新報價施工過程中，由于混凝土 中有許多尖角的石子和銳刃的鋼筋，所以在澆搗和定位止水帶時，應(yīng)注意澆搗的沖擊力，以免由于力量 過大而刺破橡膠止水帶。如發(fā)現(xiàn)有破裂現(xiàn)象應(yīng)及時修補，否則在接縫變形和受水壓時，橡膠止水帶所能 抵抗外力的能力就會大幅度降低。 在定位煙臺鋼邊止水帶,煙臺500*10鋼邊止水帶2015*新報價時，*定要使其在界面部位保持平展，更不能讓 止水帶翻滾、扭結(jié)如發(fā)現(xiàn)有扭轉(zhuǎn)不展現(xiàn)象應(yīng)及時進行調(diào)正。在澆鑄固定止水帶時，應(yīng)防止水帶偏移，以 免單側(cè)縮短，影響止水效果。

在混凝土澆搗時還必須充分震蕩，以免止水帶和混凝土結(jié)合不良而影響止 水效果。止水帶接頭必須粘接良好，如施工現(xiàn)場條件具備，可采用熱硫化連接的方法 。 煙臺鋼邊止水帶,煙臺500*10鋼邊止水帶2015*新報價工過程中的注意事項 煙臺鋼邊止水帶,煙臺500*10鋼邊止水帶2015*新報價是用來進行止水的;鋼邊橡膠止水帶在橡膠中間焊止水片外面近模板處焊定位片,對于鋼邊橡膠止水帶要求滿焊,定位片只要牢固就可以了,定位片距模板要有*到二公分的距離,這之間加塑 料或者木質(zhì)墊片。拆模后剔出,割掉螺桿后用微膨脹砂漿填平。還有種*內(nèi)少見 就是用短*點的螺桿外 加連接螺桿,拆模后可以很方便的拆下。